鍋爐防止空預器堵灰腐蝕及漏風率治理措施，看看人家是怎么做的！

1防止空預器堵灰、腐蝕措施

適應范圍：空預器堵灰、腐蝕嚴重的鍋爐

技術原理與要點：

空預器綜合冷端溫度（空預器進口空氣溫度與煙氣出口平均溫度之和）對冷端結露和腐蝕、堵灰影響較大?？疹A器出口綜合冷端溫度如低于酸露點溫度，空預器冷端很快就會積灰，一周內就形成極難去除的板結垢。冷端溫度目標值應根據“綜合冷端溫度與燃料含硫量變化曲線”確定，并根據燃用煤種性質進行修正，除收到基全硫（St,ar）＜0.5%的入爐煤，燃用其他煤種原則上不要低于130℃。

煙氣酸露點主要受燃煤中的硫分、灰分、灰成分（特別是灰中Ca含量）、水分和發熱量的影響，灰分和灰中Ca含量越高，酸露點越低；硫分和水分越高，酸露點越高。由于不同酸露點計算經驗公式計算出的數值偏差較大，對燃用煤種相對穩定的鍋爐，應通過調整冷端溫度觀察空預器差壓變化趨勢等方法，確定該煤種對應的目標綜合溫度控制值，并根據空預器煙氣側差壓變化情況及時提高空預器冷端溫度控制值。為提高控制精度和減輕運行人員調整工作量，空預器綜合冷端溫度控制目標值建議通過原煙氣SO2濃度、燃煤量、煙氣量等參數實時計算并參與自動調節。

機組啟/停階段要注重冷端溫度控制，投入暖風器或熱風再循環努力控制空預器綜合冷端溫度不低于目標溫度。

空預器出口綜合冷端溫度低于目標值時，優先采用降低磨煤機出口溫度，適當增加一次風比例（注意鍋爐燃燒和飛灰含碳量的變化情況），以提高空預器出口排煙溫度。

空預器蒸汽吹灰疏水溫度控制在比吹灰母管壓力對應的飽和溫度高5-20℃范圍內，空預器實際排煙溫度高于目標綜合冷端溫度時，取下限，否則取上限。

安裝并運行脫硝裝置的鍋爐，要防止局部或部分時段噴氨過量引起的氨逃逸量超標(≯3ppm)。

優化鍋爐配風，利用煙氣再循環，防止過氧（必要時根據CO生成量適度控制低氧）燃燒和爐膛局部溫度過高，減少爐內SO3的生成。

空預器煙氣側差壓超過設計值或空預器冷端溫度低于目標溫度時，應增加吹灰頻次，煙氣側差壓超過1.5倍設計值時，提高空預器冷端吹灰器彈簧閥后壓力（最高至1.5MPa）加強吹灰，當差壓恢復正常值范圍內，逐漸恢復正常吹灰壓力，防止吹損蓄熱元件。

加強鍋爐暖風器、熱風再循環、空預器扇形板自動調整裝置設備的運行維護，保證設備運行良好。暖風器、鍋爐受熱面（特別是省煤器）泄漏后要及時隔離或停爐處理?？疹A器停爐進行水沖洗后，啟動點火前要充分烘干。

要加強空預器進出口差壓、溫度，空預器吹灰壓力、疏水溫度，脫硝催化劑出口氨逃逸等表計的檢測維護，保證指示準確。

空預器檢修中要通過校直大軸、修復密封片、利用新型密封技術等降低空預器漏風率，提高空預器出口排煙溫度。

C級及以上計劃檢修時，根據空預器腐蝕、積灰情況把蓄熱元件拆包徹底清洗，冷、熱端蓄熱元件復裝時調換位置使用。部分電廠聘請專業清洗公司用高壓射流清洗車對空預器蓄熱元件在不吊出的情況下進行沖洗，效果十分顯著，一般機組停運10天左右即可完成沖洗，且費用不高，未實施高壓沖洗的電廠應積極應用這一技術。

空預器冷端蓄熱元件選型或換型可采用考頓鋼、ND鋼，或搪瓷波形板、陶瓷等耐腐蝕材料?？疹A器堵塞嚴重的，要分析蓄熱元件高度和直徑設計是否合理，必要時進行大通道蓄熱元件換型改造（改成L型直通道），或進行空預器增加直徑改造。

投用暖風器或熱風再循環系統，將對機組經濟性產生不利影響，機組煤耗將上升1-3g/kWh，因此，在冷端綜合溫度（或冷端平均溫度）滿足要求的情況下，應及時停用暖風器或熱風再循環系統，防止過量投入造成能耗增加。

空預器在線高壓水沖洗案例：2012年11月，珞璜電廠在#5爐（600MW）運行中成功進行了空預器冷端傳元熱件在線高壓水沖洗，取得顯著成效。該廠空預器配備有冷端高壓水沖洗系統，系統由柱塞泵（出口壓力25MPa）、伸縮式噴槍及相應的供水、排水及管路系統組成。因該廠燃用高硫煤，在鍋爐進行SCR脫硝改造后，空預器極易產生硫酸氫銨堵灰，機組經脫硝改造自11月19日投運后，一周內空預器煙氣阻力由1.5KPa上升至2.6KPa。11月26日，經對冷端高壓水系統進行完善和調試，電廠在機組運行中分別投入B側和A側水沖洗系統，高壓水壓力25MPa，兩側共沖洗29小時，空預器阻力降至1.4KPa。實踐證明，在線高壓水沖洗能有效解決硫酸氫銨堵灰問題，也能部分解決陳舊性灰垢堵塞，配合運行中空預器蒸汽吹灰和暖風器的合理投用，根據差壓上升趨勢適時投用高壓水沖洗，能較好控制空預器的阻力的上升。

2空預器漏風率治理措施

空預器漏風率高是困擾電廠經濟運行的又一難題，部分電廠空預器間隙自調裝置由于測量誤差或運行中卡澀等原因，難以投運，造成間隙偏大，漏風率大；部分機組空預器冷、熱端間隙在冷態調整后，熱態無法進行再調整，或調整方法不當，也造成漏風率上升；部分采用彈性可調密封或柔性密封的機組，隨著運行時間的增加，因密封元件磨損、彈片失效等原因，密封效果明顯下降。各電廠針對空預器漏風率治理進行了不少探索，在《火力發電機節能降耗技術導則》、《300MW鍋爐及輔機節能降耗技術導則》和《燃煤電廠節能降耗技術推廣應用目錄》推薦的相關技術基礎上，對空預器密封治理的相關技術和注意事項進行介紹：

（1）密封方式簡介

1)雙道密封改造：將轉子隔倉數增加一倍，通常由24分倉改為48分倉，加寬扇形板，形成雙密封面，漏風率可降低30%，通常漏風率低于6%。不足之處是風煙阻力略有增加，轉子重量增加；如將原傳熱元件拆包切割，易造成傳熱面積下降和損元件。鶴崗電廠采用了該方案。

2）三道密封改造：在原雙密封改造基礎上，進一步增加轉子隔倉，加寬扇形板，形成三道密封面，漏風率可在雙密封基礎上進一步下降12%。但造成隔倉過密，傳熱元件偏小，風煙阻力上升10%左右。目前部分一次風壓頭較高的新機組采用。

3）拖拽式軟密封技術：類似柔性密封技術，在徑向隔板原徑向密封片的基礎上，再增加一道較薄的有一定彈性和折角較大的密封片，以增加密封道數，并允許密封片與扇形板有一定接觸。在投運初期能有效降低漏風率（可至4%左右）。不足之處：只在間隙小于10mm時有效，大機組無LCS（間隙自調裝置）時熱端效果不明顯；運行時間長后接觸式密封片易磨損失效。

應用案例：陽邏電廠#1-4機組空預器進行過彈性可調密封改造，運行幾年后，因密封元件磨損、彈片失效等原因造成漏風率增加，電廠經調研和摸索，制訂了在原有密封的基礎上采取在熱端及冷端徑向密封各加裝柔性密封片，同時在原折12°角的徑向密封片的徑向隔板另一側，增加一片較薄的折角的徑向密封片（折角40°），并高出原12°折角徑向密封片一定的距離，在空預器運行中允許較薄的密封片與徑向密封扇形板有輕微接觸的方案，來減輕空預器漏風。實施后，空預器漏風率由10%以上降至6%左右。

4）鋼絲刷軟密封：屬柔性密封技術，也可稱刷式密封技術，用金屬絲編織的刷式密封片來達到接觸式密封效果，投運初期漏風率可降至4%以下，外高橋等1000MW機組采用了本技術，不足之處是運行周期較短，鋼絲軟化快，倒伏變形后漏風率增加，維護更換成本高。

5）彈簧密封技術：屬柔性密封技術，典型代表是華能達公司，利用帶彈簧的密封片實現密封片與扇形板的接觸式密封，降低漏風率效果顯著，但結構較復雜，運行周期長后彈簧易失效而造成漏風率顯著上升，需經常進行檢查和維護更換部件。華能榆社、辛店等多家電廠采用過這一技術。

6）自動漏風控制系統（間隙自動調整裝置）：大機組多數采用密封間隙自調裝置（LCS），以熱端間隙自調為主，典型代表是上鍋等國內三大動力廠的空預器，采用間隙自動跟蹤技術，自動調整扇形板位置，實現間隙在最小狀態而不碰磨。如使用得當，能起到較好的漏風控制效果，通常漏風率低于6%。但如果對該裝置不進行精心調試和有效的檢查維護，加上空預器溫度超限、變形、卡澀等原因，將間隙自調裝置手動退出，則漏風率將顯著增加，公司系統多家電廠因不重視間隙自調裝置的投運，或因調整不當，造成漏風率很高。因此應進一步重視和采取有效措施保證該裝置運行在良好狀態。

7）焊接靜密封：通常采用固定式密封技術，典型代表是豪頓華公司。針對間隙自調裝置（LCS）因維護工作量大、技術要求高而可能產生的漏風率高的問題，以及因扇形板在線調節帶來的靜密封漏風率大的問題，采用將靜密封片和密封板焊接，扇形板運行中處于固定位置，以長期降低直接漏風。優點是維護簡單，漏風率長期穩定，靜密封片壽命延長；不足之處是熱態時難以在線調節密封板，若冷態時對熱態間隙計算和預留不當，或熱態時煙氣溫度偏離設計值，則漏風率將較高。豪頓華公司有專門的間隙計算軟件進行熱態間隙預留并對用戶保密。華能白楊河等電廠原空預器采用間隙自調裝置，因自調裝置運行不正常，而將密封型式改為固定式密封，漏風率基本穩定在7%左右，應進一步積累經驗，通過精心調整進一步降低漏風率。

8）四分倉設計：主要用于循環流化床鍋爐，因一次風壓較高，為降低漏風率，將一次風設置在二次風的通道之間，形成四分倉，以降低至煙氣側的漏風量，一般一臺鍋爐設置一臺空預器。

9）抽氣密封技術：也稱疏導式密封技術。該系統由設備內密封機構和外漏風回收裝置組成，原理是在空預器內部建立立體的封閉機構，形成回收區及密封區。當空氣向煙氣側泄漏時，必經過冷、熱端及軸向回收區，通過回收風機負壓的作用把漏風經回收管道送入熱二次風箱內（冬季可切換至空預器入口，起熱風再循環作用）。由于密封區的作用，使空氣泄漏量一般控制在5-6%左右，該泄漏風進入回收區內，即被設備外回收裝置幾乎全部回收，因而漏入煙氣系統的泄漏空氣量很小，可使空預器漏風率降至3%以下。但該裝置因需設置回收風機而增加電耗，需綜合評估經濟效益。

應用案例：德州電廠#3鍋爐加裝空預器疏導式密封系統，經運行評估，降低漏風率所產生的節能效果高于回收風機所耗的電能，總體仍是經濟的。

10）加壓密封技術：通常用于GGH，即GGH的低泄漏風系統。

11）綜合性密封技術：部分廠家綜合以上多種技術的特點，對空預器徑向、軸向、周向（旁路）密封和相關靜密封進行針對性設計，實施漏風率控制，典型代表是（無錫）巴克-杜爾公司的空預器密封技術，如該公司的板式（彈性）雙密封技術，采用可調節的徑向密封片、周向密封板、膨脹節靜密封片、熱端間隙可調機構、冷端手動間隙調整機構等，實施綜合密封調節。

（2）運行調節及維護注意事項

1）除精心控制好徑向、軸向密封間隙外，還要注意控制好密封板的端部密封，以及靜密封、旁路密封等。

2）在空預器超溫后，要及時調整密封間隙。煙氣溫度偏離設計溫度20℃以上，要及時重新計算調整密封間隙。

3）分析空預器卡澀原因，防止空預器膨脹不均、變形、大梁剛度差、中心不正，以及轉子格倉密封板變形、上下端不對口等問題。

4）注意空預器各部位的保溫效果，特別在雨雪、大風天氣和冬季，防止因保溫不良造成空預器外殼變形，產生碰磨等。

5）特別重視間隙自調裝置的調整和維護，不得長時間把間隙退到最大位置，否則會大大增加漏風率。

6）注意密封片焊接固定，利用檢修、調停機會檢查各部密封片和密封間隙，進行針對性調整。

7）盡量采用焊接靜密封。

8）保證導向軸承可靠運行，防止中心偏斜。

9）空預器檢修后初次投運，要有24-48小時磨合時間，根據磨合情況，精心調整熱態密封間隙，保持熱態良好運行狀態。

10）對采用圍帶驅動的空預器，因驅動力矩較大，若空預器有少量碰磨，不必隨意調大密封間隙。

11）空預器堵塞會造成煙風阻力增大，而增加漏風。運行中要定期對空預器漏風率進行實測，及時采取措施降低漏風率。